Negative

-.۰۸۶

-.۰۹۵

-.۰۹۴

Kolmogorov-Smirnov Z

۱٫۶۹۲

۱٫۸۵۹

۱٫۱۴۶

Asymp. Sig. (2-tailed)

.۰۵۷

.۰۵۲

.۰۶۹

۴-٣ آمار استنباطی:
در بخش آمار استنباطی، ابتدا با بهره گرفتن از روش تحلیل عاملی تائیدی، به بررسی روایی ابزار خواهیم پرداخت. در ادامه، با بررسی مدل ساختاری روش SEM به بررسی فرضیه های تحقیق پرداخته شده است.
۴-٣-١ تحلیل عاملی تائیدی (مدل اندازه گیری):
۴-٣-١-١ تحلیل عاملی تائیدی متغیر مسئولیت اجتماعی شرکت:
در شکل ۴-۱ مدل تحلیل عاملی تائیدی متغیر فوق دیده می شود. بطور کلی چنانچه مقدار ارزش تی^[۱] (t-value) بیش از |۲| یا |۲٫۵۷۶| گردد، تاثیر سازه مورد نظر بر دیگری به ترتیب در سطح خطای ۵% و سطح خطای ۱% از نظر آماری معنی دار می باشد.
شکل ۴-۱) مدل تحلیل عاملی متغیر مسئولیت اجتماعی در حالت معناداری ضرایب
با توجه به شکل ۴-۱ که تمامی مقادیر t-value از مقدار |۲٫۵۷۶| بزرگتر بدست آمدند، لذا گویه های مورد نظر که برای سنجش متغیرهای آشکار (مسئولیت اجتماعی) در نظر گرفته شده اند در سطح خطای ۱% معنادار می باشند. از طرفی با توجه به شاخص های برازش مدل ()، برازش مدل در حالت مناسبی قرار گرفته، بنابراین مدل فوق با داده‎های بدست آمده برازش دارد.

همچنین می توان در شکل ۴-۲ مدل فوق را در حالت استاندارد بودن ضرایب مشاهده نمود.
شکل ۴-۲) مدل تحلیل عاملی متغیر مسئولیت اجتماعی در حالت ضرایب استاندارد

۴-٣-١-٢ تحلیل عاملی تائیدی متغیر رضایت مشتریان:
در شکل ۴-۳ مدل تحلیل عاملی متغیر رضایت مشتریان به منظور سنجش روایی سوالات در نظر گرفته شده، نشان داده شده است.
شکل ۴-۳) مدل تحلیل عاملی متغیر رضایت مشتریان در حالت معناداری ضرایب
همچنین می توان در شکل ۴-۴ مدل فوق را در حالت استاندارد بودن ضرایب مشاهده نمود.
شکل ۴-۴) مدل تحلیل عاملی متغیر رضایت مشتریان در حالت ضرایب استاندارد
با توجه به شکل ۴-۳ که تمامی مقادیر t-value از مقدار |۲٫۵۷۶| بزرگتر بدست آمدند، لذا گویه های مورد نظر که برای سنجش متغیرهای پنهان (رضایت مشتریان) در نظر گرفته شدند، در سطح خطای ۱% معنادار می باشند. از طرفی با توجه به شاخص های برازش مدل()، برازش مدل در حالت مناسبی قرار گرفته، بنابراین مدل فوق با داده های بدست آمده برازش مناسبی دارد.
۴-٣-١-٣ تحلیل عاملی تائیدی متغیر شهرت شرکت:
در شکل ۴-۵ نتایج تحلیل عاملی متغیر شهرت شرکت در حالت معناداری ضرایب نشان داده شده است. از آنجا که در شکل فوق تمامی مقادیر t-value از مقدار |۲٫۵۷۶| بزرگتراند، لذا گویه های مورد نظر که برای سنجش متغیرهای پنهان (شهرت شرکت) در نظر گرفته شده بودند، در سطح خطای ۱% معنادار می باشند. از طرفی با توجه به شاخص های برازش ()، برازش مدل در حالت مناسبی قرار گرفته، بنابراین مدل فوق با داده های بدست آمده برازش خوبی دارد.
شکل ۴-۵) مدل تحلیل عاملی متغیر شهرت شرکت در حالت معناداری ضرایب
همچنین می توان در شکل ۴-۶ مدل فوق را در حالت استاندارد بودن ضرایب مشاهده نمود.
شکل ۴-۶) مدل تحلیل عاملی متغیر شهرت شرکت در حالت ضرایب استاندارد
۴-٣-١-۴ تحلیل عاملی تائیدی متغیر ارزش ویژه برند:
در شکل ۴-۷ نتایج تحلیل عاملی متغیر ارزش ویژه برند در حالت معناداری ضرایب نشان داده شده است. از آنجا که در شکل فوق تمامی مقادیر t-value از مقدار |۲٫۵۷۶| بزرگتراند، لذا گویه های مورد نظر که برای سنجش متغیرهای پنهان (ارزش ویژه برند) در نظر گرفته شده بودند، در سطح خطای ۱% معنادار می باشند. از طرفی با توجه به شاخص های برازش ()، برازش مدل در حالت بسیار مناسبی قرار گرفته، بنابراین مدل فوق با داده های بدست آمده برازش بسیارخوبی دارد.
شکل ۴-۷) مدل تحلیل عاملی متغیر ارزش ویژه برند در حالت معناداری ضرایب
همچنین می توان در شکل ۴-۸ مدل فوق را در حالت استاندارد بودن ضرایب مشاهده نمود.
شکل ۴-۸) مدل تحلیل عاملی متغیر ارزش ویژه برند در حالت ضرایب استاندارد
۴-٣-١-۵ تحلیل عاملی کلی متغیرهای اندازه گیری:
در شکل های ۴-۹ و ۴-۱۰ تحلیل عاملی کلی متغیرهای مدل تحقیق به ترتیب در حالت معناداری ضرایب و استاندارد بودن ضرایب نشان داده شده اند. با توجه به شاخص های برازش، مدل تحلیل عاملی کلی، با داده‎های تحقیق برازش مناسبی دارد (x^2/df=2.43,CFI=0.94,AGFI=0.85,NNFI=0.94 ,RMSEA=0.062).
شکل ۴-۹) تحلیل عاملی کلی متغیرهای اندازه گیری در حالت معناداری ضرایب
شکل ۴-۱۰) تحلیل عاملی کلی متغیرهای اندازه گیری در حالت استاندارد بودن ضرایب
۴-٣-٢ بررسی مدل ساختاری تحقیق:
به منظور بررسی اثر متغیرهای پنهان برونزا (مستقل) بر متغیرهای پنهان درون زا (وابسته) مدل تحقیق در نرم افزار LISREL ساخته شد و ضرایب معناداری آنها بصورت شکل ۴-۹ محاسبه شدند.

فرضیه دوم
۴-۴-۲. برنامه تمرین هوازی به همراه آموزش بر میزان کمر درد حاصل از امتیاز پرسش نامه درد کمردر زنان کم ‌تحرک اثر معنی‌داری دارد.
با توجه به نتیجه آزمون رتبه- نشانه ویلکاکسون، بین اندازه‌های اولیه و ثانویه درد کمر در گروه هوازی تفاوت معنی دار وجود دارد(۰۵/۰P<).
جدول۴-۶. نتایج آزمون ناپارامتری ویلکاکسون برای مقایسه اندازه‌های اولیه و ثانویه درد در گروه هوازی

فرضیه سوم
۴-۴-۳.بین آثار برنامه تمرین انعطاف‌پذیری و هوازی برامتیاز پرسش نامه درد کمردر زنان کم ‌تحرکتفاوت معنی‌داری وجود دارد.
بر اساس نتیجه آزمون ناپارامتری کروسکال- والیس، نمرات اولیه درد کمر در بین سه گروه انعطاف‌پذیری، هوازی و کنترل تفاوت معنی‌داری با یکدیگر ندارند (۰۵/۰P>) اما این درد کمر در اندازه گیری ثانویه به طور معنی‌داری در سه گروه تفاوت داشت. پاسخ کامل این فرضیه (مقایسه دو به دو) در پایان فصل مقایسه شده است(جدول ۴-۲۳)
جدول۴-۷. نتایج آزمون کروسکال والیس برای مقایسه اندازه‌های اولیه و ثانویه در سه گروه

فرضیه چهارم
۴-۴-۴. برنامه تمرینات انعطاف‌پذیری به همراه آموزش برعوامل فیزیولوژیکی (استقامت عضلانی، نسبت دور کمر به دور لگن، شاخص توده بدن، انعطاف‌پذیری، تعداد ضربان قلب، فشارخون سیستولیک و دیاستولیک) زنان کم تحرک اثر معنی‌داری دارد.
۴-۴-۴-۱.برنامه تمرینات انعطاف‌پذیری به همراه آموزش بر استقامت عضلانی (دراز نشست)زنان کم تحرک اثر معنی‌داری دارد.
بر اساس نتایج آزمون پارامتری t- همبسته، بین نمرات اولیه و ثانویه استقامت عضلانی شکم (دراز نشست) در گروه انعطاف‌پذیری اختلاف معنی‌داری وجود دارد(۰۵/۰P<) (جدول۴-۸ ).
۴-۴-۴-۲.برنامه تمرینات انعطاف‌پذیری به همراه آموزش بر نسبت دور کمر به دور لگن زنان کم تحرک اثر معنی‌داری دارد.
بر اساس نتایج آزمون پارامتری t- همبسته، بین نمرات اولیه و ثانویه نسبت دور کمر به دور لگن در گروه انعطاف‌پذیری اختلاف معنی‌داری وجود ندارد(۰۵/۰P<) (جدول۴-۸ ).
۴-۴-۴-۳.برنامه تمرینات انعطاف‌پذیری به همراه آموزش بر شاخص توده بدن زنان کم ‌تحرک اثر معنی‌داری دارد.
بر اساس نتایج آزمون پارامتری t- همبسته، بین نمرات اولیه و ثانویه شاخص توده بدن در گروه انعطاف‌پذیری اختلاف معنی‌داری وجود دارد(۰۵/۰ P<) (جدول۴-۸ ).

پس از آماده سازی مخلوط اصلی بوسیله مخلوط کردن مواد آورده شده در جدول ۱۴-۳، در کنار یخ، وانجام یکبار سانتریفیوژ کوتاه­مدت (به اصطلاح spin)، ۴۶ میکرولیتر از مخلوط اصلی همگن شده به هر میکروتیوب ۵/۰ میلی لیتری مخصوص واکنش PCR اضافه شد. سپس با اضافه­کردن DNA استخراجی به میزان ۴ میکرولیتر به هر واکنش، میکروتیوب­ها آماده قرار گرفتن در دستگاه ترموسایکلر می­شدند. برای اینکه ارزش نتایج حاصل از PCR قابل اعتماد باشد، در هر سری واکنش، کنترل مثبت و کنترل منفی در کنار دیگر نمونه­ها گذاشته می­شد. در پایان به تمامی میکروتیوب­های PCR روغن معدنی (mineral oil) اضافه­شده تا از تبخیر محلول همگن جلوگیری شده و ترکیب واکنش به هم نخورد. پس از آماده ­سازی و اطمینان از بسته­بودن درب تمامی نمونه­ها، آنها در دستگاه ترموسایکربایوراد^[۵۷] که از قبل برنامه خاص واکنش PCR (جدول ۸-۳) به آن داده­ شده، قرار می‌گرفتند.

پس از اتمام زمان واکنش، محصولات PCR به منظور تعیین وجود کاست ژنی و طول باندهای حاصله و الگوهای متفاوت کاست‌های ژنی مورد بررسی واقع شدند. برای این منظور محصولات با بهره گرفتن از الکتروفورز بر روی ژل آگارز ۱ درصد مورد آزمایش واقع شدند. انجام واکنش الکتروفورز همانند آنچه که در مورد ژنهای اینتگراز ۱ و ۲ گفته شد، صورت گرفت. با این حال لازم به ذکر است که چون طبق اطلاعات منابع، وزن کاست‌های ژنی به علت وجود ژنهای متفاوت سنگین است، بنابراین از ژل با درصد پایین‌تر (۱ درصد) استفاده شد وزمان الکتروفورز به ۶۰ دقیقه ارتقاء یافت تا باندهای سنگین به میزان کافی از هم فاصله بگیرند واختلاف طول آنها قابل تفکیک باشد.

۱۵-۲-۳- تعیین ترادف محصولات

پس از بررسی نتایج حاصل از الکتروفورز محصولات کاست‌های ‌ژنی و تعیین تقریبی طول باندهای حاصل، الگوهای متفاوت کاستها مشخص گشت. در ادامه از هر الگوی متفاوت (طول باند متفاوت) یک نمونه به منظور تعیین ترادف و انجام سکانس^[۵۸] از طریق شرکت ژن فن آوران به کشور کره جنوبی (شهر سئول) ارسال گردید. تا ژنهای مقاومت آنتی‌بیوتیکی موجود در کاست‌های با طول متفاوت، شناسایی شوند. در پایان نتایج نهایی و استخراج شده حاصل از سکانس‌ها (تعیین ترادف) با بهره گرفتن از برنامه BLAST n موجود در سایت NCBI مورد جستجو قرار گرفت تا ژن‌های مقاومت شناسایی شده با بهره گرفتن از اطلاعات بانک ژنی نیز مورد تأیید قرار گیرند.
۱۶-۲-۳- آزمون آماری
لازم به ذکر است که بررسی معناداری فراوانی ژن اینتگراز ۱ و اینتگراز ۲ و فراوانی حضور همزمان هر دو اینتگراز در جدایه‌های اشریشیا‌کولی در بین مراحل مختلف پرورش با بهره گرفتن از نرم افزار SPSS نسخه ۱۶ و با آزمایش آماری مربع کای^[۵۹] انجام شد.

فصل چهارم: نتایج

۱-۴ نتایج جستجوی اینتگرونهای کلاس ۱ و ۲
پس از انجام آزمایش آنتی‌بیوگرام بر روی ۳۰۰ جدایه‌ی کلواکی که از سه مرحله نمونه‌گیری بدست آمده بودند، معلوم گشت که در مجموع ۷/۸۲ درصد از جدایه ها دارای مقاومت چندگانه بودند (همچنین ۸/۵۱ درصد جدایه ها دارای مقاومت گسترده و ۵/۲ درصد جدایه ها مقاومت آنتی بیوتیکی کامل داشتند). بالاترین میزان مقاومت های چندگانه در مرحله سوم نمونه گیری دیده شد بطوریکه ۸۵ درصد از جدایه های اشریشیا کولی بررسی شده در این مرحله دارای مقاومت چند گانه آنتی بیوتیکی بودند. میزان حضور مقاومت های چندگانه آنتی بیوتیکی در سه مرحله نمونه گیری در جدول ۱-۴ و نیز نمودار ۱-۴ آمده است.
جدول ۱-۴: مقاومت های چندگانه آنتی بیوتیکی در جدایه های اشریشیا کولی بدست آمده از مراحل مختلف نمونه گیری در گله های گوشتی اطراف شیراز

نمودار۱-۴: درصد مقاومت های چندگانه آنتی بیوتیکی در جدایه های اشریشیا کولی بدست آمده از مراحل مختلف نمونه گیری در گله های گوشتی اطراف شیراز.
پس از تعیین جدایه‌های دارای مقاومت آنتی‌بیوتیکی چندگانه، جدایه‌هایی که درجه بالاتری از مقاومت (قطر کمتر هاله عدم رشد) را نسبت به آنتی‌بیوتیک‌ها نشان داده بودند، بررسی شده و از میان آنها تعداد ۱۳۹ نمونه انتخاب شدند که به ترتیب: ۳۸ نمونه مربوط به مرحله اول، ۵۵ نمونه مربوط به مرحله دوم و ۴۶ نمونه مربوط به مرحله سوم بودند. نتایج حاصل از PCR برای جستجوی ژن intI1 در این نمونه‌ها به این صورت بود که از ۳۸ نمونه مرحله اول، ۲۶ نمونه (۴/۶۸%) مثبت و ۱۲ نمونه (۳/۳۱%) منفی بودند. از ۵۵ جدایه مرحله دوم، ۴۰ جدایه (۷/۷۲%) مثبت و ۱۵ جدایه (۳/۲۷%) منفی بودند. و از ۴۶ نمونه مرحله سوم، ۲۸ نمونه (۹/۶۰%) مثبت و ۱۸ نمونه (۱/۳۹%) منفی بودند (جدول ۲-۴ و نمودار ۲-۴). از نظر آماری، فراوانی حضور ژن اینتگراز ۱ بین زمان های مختلف پرورش اختلاف معنی دار نشان ندادند (P > 0.05).
جدول ۲-۴: تعداد (درصد) موارد مثبت و منفی ژن اینتگراز۱ در جدایه های E. coli جداشده در سه مرحله مختلف از جوجه های گوشتی

روش دوم متکی برمحاسبه مقدار حرارت قابل استحصال از دود خروجی توربین گاز در دیگ بازیاب براساس ظرفیت گرمای ویژه آن می باشد . اطلاعات مورد نیاز در این روش شامل دبی دود، دمای دود ورودی وخروجی آن از دیگ بازیاب وظرفیت گرمای ویژه متوسط دود می باشد که از طریق رابطه زیر برای محاسبه مقدارگرمای قابل استحصال از دود خروجی توربین گازی مورد استفاده قرار می گیرد .

Q˙ = M˙C_p(T_in- T_out) or Q˙ = M˙(H_in – H_out )
Q˙ : مقدارگرمای قابل استحصال
M˙ : دبی دود
C_p : ظرفیت گرمای ویژه دود (بطورتقریبی بین ۱٫۱۱ تا ۱٫۱۳ kj/kg. می باشد)
T_in : دمای دودورودی به دیگ بازیاب
T_out : دمای دودخروجی ازدیگ بازیاب
H_in : انتالپی دود ورودی به دیگ بازیاب
H_out : انتالپی دودخروجی از دیگ بازیاب
۲- ۶- محا سبه انرژی قابل بازیافت از توربین گازی نیروگاه پالایشگاه آبادان
اطلاعات موردنیاز نیروگاه برای محاسبه مقدارانرژی قابل بازیافت از دودخروجی توربین گاز این نیروگاه از نتایج شبیه سازی واز برنامه شبیه ساز توربین گازی نیروگاه که توسط شرکت نخبه توسعه داده شده است قابل استخراج می باشد. براین اساس به بررسی این جزییات انرژی قابل استحصال از اگزوز توربین گازی در طول سال می پردازیم .
نمودار(۲-۶) مصرف سوخت نیروگاه را در بار پایه ودرطول سال نشان می دهد. نمودار(۳-۶) نیز تولید توان الکتریکی نیروگاه را متناظر بامصرف سوخت ارائه شده در نمودار (۲-۶) در بار پایه ودر طول سال نشان می دهد. ارزش حرارتی سوخت معادل ۵۰۰۳۰ kj/kg درنظر گرفته شده وحداقل دمای خروجی بویلر بازیاب با در نظر گرفتن مسئله نقطه شبنم برای محصولات احتراق سوخت گازی ، حدود ۱۰۰ درجه سانتیگراد در نظر گرفته شده است . منحنی (۴-۶) نیز میزان دبی هوای عبوری از مجموعه توربین گازی را در شرایط مختلف آب وهوایی ودر طول سال نشان می دهد . با در نظر گرفتن این مسا ئل ونوشتن بالانس انرژی برای مجموعه توربین گازی وبویلر بازیاب واستفاده ازاعدادوارقام منحنی های ذکر شده ، می توان حرارت قابل استحصال ازاگزوز توربین گازی در بویلر بازیاب را محاسبه نمود . منحنی (۶- ۶) میزان انرژی قابل حصول از دود خروجی توربین گازی را در تمامی طول سال نشان می دهد .آنچه که از این منحنی می توان استنباط نمود این است که حداقل انرژی قابل حصول از دود خروجی توربین گازی دربدترین شرایط حدود۱۱۴ مگاوات می باشد. دربخشهای بعدی بامقایسه این منحنی با منحنی های انرژی موردنیاز برای چیلرهای جذبی ، کفایت یا عدم کفایت انرژی قابل بازیافت برای ایجاد برودت مورد نیاز، موردارزیابی قرارخواهد گرفت .
شکل(۲-۶)
شکل (۳-۶)
شکل (۴-۶)
شکل (۵-۶)
شکل (۶-۶)
۳-۶- بررسی انرژی مورد نیاز برای سیستم جذبی خنک کن هوای ورودی به توربین گازی وساختمانهای اطراف نیروگاه
دراین روش جهت خنک کردن هوای ورودی به توربین گازی ، طی یک سیکل ترموینامیکی ، سرمای لازم را در اواپراتور سیستم چیلر جذبی نوع لیتیم – بروماید ایجاد می کنند. سرمای ایجادشده در اواپراتور ، بصورت آب سرد سیرکولوله ، بین کویلهای سرمایشی واقع شده در اتاق فیلتر توربین گازی واواپراتور را تأمین خواهد کرد . شماتیک موقعیت قرارگیری چیلر جذبی بین توربین ، برج خنک کن وسیستم بازیافت حرارتی در شکل (۷-۶) نمایش داده شده است .
شکل (۷-۶)
جهت برآورد میزان انرژی مصرفی سیستم جذبی نوع لیتیم – بروماید ، شرکت نخبه صنایع به شبیه سازی این چیلر مطابق شکل (۸-۶) پرداخته است . چیلر ازنوع تک اثره (Single Effect )
در نظر گرفته شده است . در این سیکل فرض شده است که انرژی مورد نیاز سیکل توسط آب گرم ۱۰۰ درجه سانتیگراد تأمین می گردد . در بخش اول شبیه سازیها ، به بررسی اثر آب گرم روی دماهای مختلف سیکل پرداخته شده است . آب گرم تولید شده در دیگ ، از طریق نقطه ۱۱ نشان داده شده در شکل وارد ژنراتور شده وضمن پس دادن انرژی خود به سیال عامل سیکل ، ازطریق نقطه ۱۲ آنرا ترک می نماید . هدف تولید آب سرد در اواپراتور چیلر می باشد . آب سرد تولید شده در اواپراتور که به نوعی آب سیرکوله بین کویلهای سرمایشی تعبیه شده در ورودی هوای توربین گازی و اواپراتور می باشد، از طریق نقطه ۱۸ اوتپراتور را ترک می کند. نتایج این شبیه سازی نشان می دهد که آب سرد تولید شده حدود ۴ درجه سانتیگراد می باشد . همچنین مشخص می گردد به ازای هر تن تبرید تولیدی در اواپراتور ، حدود ۴٫۸ کیلووات انرژی در ژنراتور مورد نیاز است .
شکل (۸-۶)
با توجه به تحلیل های ارائه شده توسط شرکت صنایع نخبه جهت رسیدن درجه حرارت هوای ورودی توربین در شرایط هوائی طول سال به ۱۵ درجه سانتیگراد ، ظرفیت چیلر برای رسیدن به این برودت ۲۵۰۰ تن تبرید مورد نیاز بوده وبرای تأمین برودت چند ساختمان بررسی شده نیروگاه ۲ نیز (که این عدد با بررسی های بعمل آمده توسط شرکت مذکور بدست آمده) حدود ۴۰۰ تن تبرید برودت لازم است که در مجموع بالغ بر ۲۹۰۰تن تبرید خواهد بود .
در کل منحنی شکل (۹-۶)که برودت مورد نیاز توربین گازی را در طول سال نشان می دهد تهیه گردیده وهمچنین منحنی شکل (۱۰-۶)که توزیع انرژی مورد نیاز در ساعتهای مختلف سال را نشان می دهد نیز بدست آمده است .
طبق این منحنی ها ، درشرایط تقریبا ً بحرانی ، حدود ۱۵مگاوات انرژی برای چیلر ۲۵۰۰ تنی مورد نیاز است . انرژی مورد نیاز برای ایجاد ۴۰۰ تن تبرید مورد نیاز ساختمانهای اطراف نیز در حدود ۲ مگاوات می باشد . از این رو ، در شرایط بحرانی تابستان ، حدود ۱۷ مگاوات انرژی برای چیلر ۲۹۰۰ تن تبریدی نیاز است .منحنی (۱-۵) نشان می دهد که در بدترین شرایط توربین در بار پایه، حدود ۱۱۴ مگا وات انرژی قابل حصول از دود خروجی داریم . بنابراین در شرایط غیر پایه نیز پاسخگوی نیاز چیلرها خواهد بود .
شکل (۹-۶)
شکل (۱۰-۶)
فصل هفتم
۷- کلیاتی برانواع مختلف دیگهای بازیافت حرارت
نگرش اجمالی به انواع سیستمهای بازیافت حرارتی برپایه توربین گاز نشان می دهد که مهمترین رکن سیکل های تولید همزمان برق وحرارت (CHP) ، دیگ بازیاب حرارت از دود توربین گازی است . زیرا طراحی آن اولاً دستیابی به حداکثرحرارت قابل بازیافت وجلوگیری ازاتلاف انرژی حرارتی محصولات احتراق را عملی می سازد ، ثانیاً این طراحی می بایست با توجه به تأمین کمیت وکیفیت بخار (یا آب گرم مورد نیاز به عنوان مثال برای چیلرهای جذبی) صورت پذیرد .
دراینجا ابتدا کلیات مربوط به انواع مختلف دیگهای بازیاب مورد کاربرد در این طرح بطور خلاصه بیان شده ، سپس براساس دوجنبه اساسی فوق ، مبانی انتخاب انواع مربوطه شرح داده می شود.
۱- ۷- انواع دیگهای بازیاب حرارتی
دربرخی ازکاربردهای دیگهای بازیاب ، بازیابی حرارت درآنها به عنوان هدف ثانویه مطرح بوده وهدف اصلی به عنوان مثال سردکردن سیال گرم در یک فرآیندصنعتی می باشد . در این نوع کاربرد ، محدودیت دمای سیال خروجی محدود کنندۂ طراحی دیگ می باشد ، اما در موردی که هدف بیشترین بازیابی حرارت از دود گرم خروجی از توربین گازی می باشد ، دیگ بازیاب بیشترین انعطاف را از نظر طراحی وبهره برداری دارا می باشد . لذا بایدطراحی این مؤلفه با توجه به ملاحظات فنی وبهره برداری مورد نیاز هر کاربرد خاص صورت پذیرد .
صرفنــظر از ا جزایی مـانند Direction Box و Diverter Damper و یکنــواخت کننــده جــریان (Fluid Correctio Device) که وظیفه هدایت دود خروجی از توربین گاز وتوزیع مناسب آن را برعهده دارند ، اجزاء اصلی دیگ بازیاب ، مبدلهای حرارتی آن یعنی سوپرهیتر، اواپراتورواکونومایزر مــی باشندکـه به همین ترتیب نیز در مسیر دود قرار می گیرند . در اکونومایزر گرمایش آب تغذیه تا دمای نزدیک به اشباع صورت گرفته ودر اواپراتور و سوپرهیتر این آب به بخار فوق گرم تبدیل می شود . یکی دیگر از اجزاء دیگ بازیاب ، هوازدا است که وظیفه اصلی آن جدا سازی اکسیژن یا هوازدایی بخار درگردش می باشد که بنا بر دلا یلی می تواند در آب سیرکوله نفوذ یا وجود داشته باشد .
با توجه به نحوﺓ عملکرد وآرایش اجزاء اصلی فوق ونیز با استفاده یا عدم استفاده از مشعل کمکی ، دیگ بازیاب به انواع مختلفی تقسیم می شود که در ذیل شرح داده می شود .
۱- ۱ – ۷ - طبقه بندی دیگهای بازیاب حرارتی از دیدگاه شکل ظا هری
دیگها از نظر قرارگیری المانهای حرارتی وجهت عبور دود از آنها به دو دسته زیر تقسیم می گردند :
الف - دیگهای عمودی (Vertical type )
در این دیگها مطابق شکل (۱-۷) و(۲-۷) ، جریان دود از پایین وارد مبدل حرارتی شده وهر المان حرارتی (اکونومایزر ، اواپراتور و سوپرهیترها ) به صورت افقی قرار دارند . در اواپراتور اختلاف فشار حاصل در اثر اختلاف دانسیته بخار وآب برای گردش طبیعی کافی نمی باشد واز یک پمپ برای به گردش درآوردن آب وبخار در داخل دیگ استفاده می شود .
مزیت این دیگ توانایی راه اندازی سریعتر وسطح زیر بنای کوچکتر می باشد . یکی از معایب این نوع دیگها این است که به علت آرایش خاص لوله ها (افقی ) ، در شار حرارتی کمتری لوله در معرض قطع جوشش هسته ای قرار می گیرد . دلیل این امر جدا شدن آب وبخار (لا یه ای شدن جریان ) در سرعتهای پایین در لوله های افقی می باشد .
شکل (۱-۷) شمای داخلی یک دیگ بازیاب عمودی برای توربین های سایز متوسط

شکل (۲-۷) شمای داخلی یک دیگ بازیاب عمودی برای توربین های سایز بزرگ
ب - دیگهای افقی
در این دیگها جهت حرکت دود به صورت افقی است . همانطور که در اشکال (۳-۷) و(۴-۷) نشان داده شده است ، لوله های هر المان حرارتی بصورت عمودی بوده وهدرهای لوله ها در بالا وپایین می باشند . اختلاف دانسیته بین آب وبخار در اواپراتور باعث ایجاد گردش طبیعی در سیستم می گردد. نسبت گردش ، با موازنه بین مقاومت اصطکاکی سیستم واختلاف فشار ناشی از تغییر دانسیته سیـــال معین می گردد. این نسبت معمولا ًبا توجه به شرایط سـیستم بین ۵ تا ۵۰ می باشد (برای بخارفشار ضعیف بین ۲۰ تا ۵۰ وبرای بخار فشار قوی بین ۵ تا ۹) .

شاخص­ های انرژی به استخراج و تولید سوخت­ها و تبدیل انرژی و تولید برق مربوط می­ شود. یک Eco-indicator که برای برق با ولتاژ بالا تعیین شده­است، برای فرآیندهای صنعتی در نظر گرفته می‌شود و همچنین به طور خاص برای مصرف برق صنعتی با مقیاس کوچک و مصرف خانگی، برق با ولتاژ پایین تعیین می­گردد. تفاوت این دو در سیم­های برق و زیرساختار مورد نیاز مثل کابل‌ها می‌باشد.

• • پردازش و بازیافت زباله‌ها

همه محصولات به یک روش دفع نمی‌شوند؛ بنابراین در هنگام استفاده از این شاخص‌ها باید به روش پردازشی که بیشتر برای نوع محصولمان مناسب است، توجه داشته باشیم. سناریوهای مختلف می‌تواند شامل سوزاندن، دفن زباله و بازیافت محصولات باشند. البته سناریوی آخر در عمل خیلی گسترده نمی‌باشد.
دستورالعمل اجرای روش
گام‌های زیر همواره باید برای اطمینان از کاربرد درست Eco-indicator دنبال شوند:
۱- تعیین هدف محاسبه Eco-indicator
۲- تعریف چرخه عمر محصول
۳- مشخص کردن مواد و فرآیندها
۴- پر کردن فرم
۵- تفسیر نتایج
گام ۱: تعیین هدف محاسبه Eco-indicator

• • توصیف محصول یا اجزای محصولی که تحلیل می‌شود.

• • تعریف اینکه آیا تحلیلی از یک محصول خاص انجام می‌شود یا مقایسه‌ای بین چندین محصول انجام می‌شود.

• • تعریف سطح دقت مورد نیاز

اگر هدف محاسبه بدست آوردن تأثیر فرآیندهای مخرب محیط‌زیست این محصول است، در نظر گرفتن آیتم‌های اصلی کافی می‌باشد. در این صورت محاسبه فقط شامل فرآیندهای اصلی می‌باشد. در گام بعدی ممکن است بخواهید به طور دقیق‌تری به آن بنگرید و یا برای گزینه‌های مختلف با جزئیات بیشتر یک طراحی جدید را با طراحی موجود مقایسه کنید. برای این کار روش دقیق‌تری ضروری می‌باشد و یک مبنای سرسختانه‌تری برای مقایسه نیاز می‌باشد.
گام ۲: تعریف چرخه عمر محصول

• • یک مرور شماتیک از چرخه عمر محصول را تنظیم کنید. توجه یکسانی به بخش تولید، مصرف و پردازش زباله داشته باشید.

برای نمونه چرخه عمر یک ماشین قهوه­ساز برای استفاده خانگی درشکل ۲-۲ آورده شده است:
شکل ‏۲‑۲ چرخه عمر ماشین قهوه ساز
گام ۳: کمی‌سازی مواد و فرآیندها

• • تعیین یک واحد کاربردی

• • کمی‌سازی همه فرآیندهای مرتبط از درخت فرایند

• • ساختن فرضیات برای داده‌های از دست رفته

در روش LCA ، «توصیف محصول، چرخه عمر و عملکرد» ، واحد کاربردی نامیده می‌شود.
حال، کمی‌سازی می‌تواند برای هر فرایند در درخت فرایند بر مبنای این واحد کاربردی و داده محصول انجام گیرد. به طور خاص وقتی مقایسه بین دو محصول انجام می‌گیرد، مهم است که عملکرد دو محصول مشابه هم باشد، همه جزئیات چرخه عمر یک محصول عموما مشخص نمی‌باشد. مقداری تقریب نیز برای آن نیاز می‌باشد. این تقریب‌ها دو نتیجه می‌توانند داشته باشند:

• • حذف یک جزء یا فرایند. این امر فقط زمانی قابل قبول می‌باشد که سهم این جزء یا فرایند در مقایسه با بقیه بسیار ناچیز باشد.

• • کاربر خودش مقداری را تخمین می‌زند.

در حالت کلی بهتر است که در ابتدا تعدادی تقریب زده شود و سپس داده‌های دقیق‌تری که ضروری می‌باشند، جستجو شود.
مثالی از یک واحد کاربردی: یک واحد کاربردی برای یک ماشین قهوه ساز خانگی به شرح زیر تعیین می‌گردد: هدف ماشین قهوه‌ساز، درست کردن قهوه و گرم نگه داشتن آن می‌باشد. همه محصولات و فرآیندهای مورد نیاز برای تهیه قهوه در خانه در یک دوره زمانی معین می‌باشد. این دوره معین باید تعیین گردد (مثلا ۵ سال) و مصرف متوسط قهوه باید تخمین زده شود. برای مثال: آماده کردن ۵ فنجان قهوه ۲ بار در روز و گرم نگه‌داشتن آن برای نیم ساعت بعد از دم کشیدن. تعداد فیلترها (۳۶۵۰) و مصرف انرژی می‌تواند برمبنای این مصرف باشد.
گام ۴: پر کردن در فرم مربوطه

• • مواد و فرآیندها را در فرم‌های مربوطه به دقت بیاورید و مقادیرشان را وارد کنید.

• • مقادیر Eco-indicator مربوط به هر مورد را پیدا کرده و در فرم وارد کنید.

• • اعداد نهایی را با ضرب کردن مقادیر مواد و فرآیندها در مقادیر شاخص مربوطه محاسبه کنید.

• • نتایج حاصل از مرحله قبل را با هم جمع کنید.

گام ۵: تفسیر نتایج:

• • نتایج بدست آمده را ترکیب کنید.

• • اثر فرضیات و عدم قطعیت‌ها را بررسی کنید.

• • بررسی کنید که آیا هدف محاسبات ارضا شده است.

تحلیل کنید که کدام فرآیندها و گام‌ها در چرخه عمر مهم‌ترین اثر را دارند و یا کدام یک کم‌ترین مقدار و اثر را دارند. اثر فرضیات و عدم قطعیت‌ها را برای فرآیندها مورد بررسی قرار دهید و اینکه اگر فرضیات کمی تغییر یابند، نتایج چه تغییری خواهند کرد؟ ]۲۶[
در فصل پنجم روش بدست آوردن این شاخص‌ها را برای صنعت لوله پلی اتیلن آبرسانی به تفصیل بررسی خواهیم نمود.

مروری بر ادبیات
مروری بر ادبیات طراحی زنجیره تأمین